錐齒輪膠合承載能力計算方法有關參數和系數（GB11367-89）

b_eB——齒寬，mm；

F_mt——名義切向力，N，見GB3480-83《漸開線圓柱齒輪承載能力計算方法》；

K_A——使用系數，見GB3480-83；

K_Bβ——膠合承載能力計算的齒向載荷分布系數，取K_Bβ=K_Hβ，見GB3480-83；

K_Bα——膠合承載能力計算的齒間載荷分配系數，K_Bα=K_Hα，見GB3480-83；

K_Bγ——螺旋線系數。

2)螺旋線系數K_Bγ

螺旋線系數K_Bγ是考慮到當總重合度ε_γ增大時發生膠合的趨向增大而引入的修正系數
。其值由試驗得出，可按根據試驗數據所繪制的圖3-115 查取。

爲便於(yú)計算機(jī)計算，圖3-115中的曲線可近似用下述公式表示：

3）平均摩擦系數μm

平均摩擦系數μm是指齒(chǐ)廓各齧合點處(chù)的摩擦系數的平均值。可近似用節點處(chù)的摩擦系數。

ω_t——單位齒寬載荷，N/mm；

R_a——沿齒廓方向的齒面輪廓算術平均偏差，μm，此處取兩輪的平均值；

R_a=0.5(R_1a+R_a2)………………………………（3-200）

η_M——潤滑油在本體溫度下的動力粘度，mPa·s，可近似取爲工作油溫下的動力粘度；*

u_Σ——兩輪在齧合點處沿齒廓切線方向速度之和
，m/s，在節點處取值爲：

*如要精確(què)計算，可採(cǎi)用疊代方法進行計算。

u_Σ=2usinα­_t′………………………………（3-201）

u——節(jié)圓(yuán)圓(yuán)周速度，m/s；

α_t′——端面齧合角，（。）；

ρ_red——兩齒廓在齧合點處的綜合曲率半徑，mm，在節點處取值爲：

u——齒數比，u = z₂/z₁≥1 ，式（17）中的“+ ”号用於外齧合，“一”号用於内齧合；

β_b ——基圓螺旋角，(°）。

4）熱閃系數X_M

熱閃系數X_M是考慮材料特性（彈性模量E、泊松比v、熱接觸系數B_M）和兩輪在齧合點處沿齒廓切線方向速度鑄v_ρ1、v_ρ2之影響的系數。*

當大、小輪的彈(dàn)性模量
、泊松比、熱接觸(chù)系數相同時，公式（18）即可簡化成下式：

式中，熱接觸系數B_M爲：

對馬氏體鋼，導熱系數λ_M在41～52N/（K·s）範圍之間，密度容C約爲4.78×10²J/(kg·K)，密度ρ約爲7.8×10³kg/m³,其熱接觸系數的平均值爲：

B_M=13.6N/(mm·s^0.5·K)………………………………（3-207）

對於常用的鋼制齒輪副，E=206000N/mm²，v=0.3, B_M=13.6N/(mm·s^0.5·K) 其熱閃系數可取爲：

X_M=50K·N^-0.75·S^0.5·m^-0.5·mm…………………………（3-208）

5） 小輪齒頂幾何系數X_BE

幾何系數X_BE是考慮小輪齒頂E點處的幾何參數對赫茲應力和滑動速度影響的系數。

式中：

表中：ε_v1——小輪當量圓柱齒輪齒頂重合度，

ε₂——大輪當量圓柱齒輪齒頂重合度；

7)齒頂修緣系數X_ca

齒頂修緣系數X^ca是用以考慮齒頂修緣（或修根）對膠合的影響系數，由圖3-116查取，無修緣（修根）時
，X_Ca取值爲1。

圖(tú)3-116中的曲線(xiàn)可近似用下式表示：

X_Ca=1+1.55×10^-2α_v⁴C_a…………………………………………(3-214)

式中ε_v­——齒頂重合度，取ε_v1­或ε_v2­中的較大者
，ε_v1­及ε_v2­由公式（3-212）及（3-213）確定。

C_a——計算用齒頂修緣量，μm，由表3-41查取，當齒頂修緣或齒頂和齒根修形達到最佳運行狀況（有最佳接觸區）時，取C_a=C_eff

圖3-116齒頂修緣系數X_Ca

表3-41計算用齒頂修緣最C_a

驅動方式	齒頂重合度ε	條件	Ca
小輪驅動大輪	εv1＞1.5εv2	Ca1≤Ceff	Ca1
		Ca1＞Ceff	Ceff
	εv1≤1.5εv2	Ca2≤Ceff	Ca2
		Ca2＞Ceff	Ceff
大輪驅動小輪	εv2≤1.5εv1	Ca1≤Ceff	Ca1
		Ca1＞Ceff	Ceff
	εv2＞1.5εv1	Ca2≤Ceff	Ca2
		Ca2＞Ceff	Ceff

表中：C_a1、C_a2——小輪、大輪的實際齒頂修緣量（法向值），μm，當相齧合的輪齒有修根時，應取修緣量與修根量之和；

C_eff——有效修緣量，μm，指恰好能補償輪齒彈性變形所需要的修緣量，可按下式估算：

F_t——名義切向力，N，見GB 3480-83第3.1條；

K_A——使用系數，見GB 3480-83第3.2條；

C_γ——齧合剛度，N/（mm·μm)，見GB 3480-83第3.6條，直齒輪用單對齒剛度c′代替C_γ；

b——齒寬，mm；

ε_α——端面重合度
。

9)重合度系數X_ε

重合度系數X_ε是将假定載荷全部作用於小輪齒頂時的局部瞬時溫升θ_flaE折算成沿沿齧合線的積分平均溫升θ_flaint的系數。

X_ε按（3-218）～(3-223)式確定。

式中ε_Vα=ε_V1+ε_V2

上述公式是在假定載荷及溫度沿齧(niè)合線呈線性分布等前提下建立的（如圖(tú)3-117圖(tú)3-118所示）。

3-117載荷 與溫度沿齧(niè)合線分布示意圖(tú)

3-118載荷與溫度沿齧(niè)合線分布示意圖(tú)

（2≤ε_Vα＜3）

10）材料焊合系數X_w

材料焊合系數X_w 是考慮設計齒輪與試驗齒輪的材料及表面處理不同而引入的修正系數，它是一個相對的比值，由不同材料及表面處理的試驗齒輪與标準試驗齒輪進行對比試驗得出。其值由表3-42 查取。

表3-42 材料焊合系數X_w

材料及表面處理		XW
奧氏體鋼（不鏽鋼）		0.45
滲碳淬硬鋼	殘餘奧氏體含量高於正常值	0.85
	殘(cán)餘奧(ào)氏體含量正常（約20%左右）	1.00
	殘餘奧氏體含量低於正常值	1.15
表面氮化鋼		1.50
表面磷化鋼		1.25
表面鍍鋼		1.50
其它情況（如調質鋼）		1.00

11）試驗齒輪的本體溫度θ_MT和積分平均溫升θ_flaintT

試驗齒輪的本體溫度θ_MT和積分平均溫升θ_flaintT是根據齒輪試驗的數據，用公式（3-189）和公式(3-191）計算得出的。

當油品的承載能力是按照SY2619-84《潤滑劑承載能力測定法》的FZG(A/8.3/90）試驗得出時，則θ_MT和θ_flaintT與載荷的關系曲線如圖3-119所示
。此時，θ_MT和θ_flaintT的值可根據設計齒輪所選用潤滑油的粘度v₄₀和FZG膠合載荷級由圖3-119查取。

潤滑油的膠合載荷級作爲油品的性能指标，由油品的生産(chǎn)廠(chǎng)家提供。圖3-119中的曲線可近似用下述公式表示：

θ_MT=0.23T_1T+80…………………………（3-224）

式中：T_1T——膠合載荷級相應的試驗齒輪小輪扭矩，N·m。

v₄₀——潤滑油在40℃時的名義運動粘度，mm²/s。

膠合承載能力最小安全系數S_Bmin和常用油品的膠合載荷級見1.3.2節中表1-69和表1-70。