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附錄A
當量載荷的確定
（參考件）
當量載荷（轉矩Teq）求法如下：
圖A1是以對數坐标的某齒輪的承載能力曲線與其整個工作壽命的載荷圖譜 ，圖中T1、T2、T3、……爲經整理後的實測的各級載荷 ，N1、N2、N3、……爲與T1、T2、T3、……相對應的應力循環次數。小於名義載荷T的50%的載荷（如圖中T5），認爲對齒輪的疲勞損傷不起作用 ，故略去不計，則當量應力循環次數Neq爲
Neq= N1+N2+N3+N4……………………（A1）
Ni=60nikhi………………（A2）
式中 ：Ni——第i級載荷應力循環次數；
ni——第i級載荷作用下齒輪的轉速；
k——齒(chǐ)輪每轉一周同側(cè)齒(chǐ)面的接觸次數；
hi——在i級載荷作用下齒輪的工作小時數。
圖(tú)A1承載能力曲線與載荷圖(tú)譜(pǔ)
根據Miner法則（疲勞累積(jī)假說），此時的當(dāng)量載荷爲
材料的試驗指數P爲
常用齒(chǐ)輪材料的特性數 及P值列於(yú)表A1。
當計算Teq時 ，若Teq< （材料疲勞破壞最少應力循環次數）時，取Neq= ；當Neq> 時，取Neq= 。
表A1常用齒輪材料的特性數Neq
計算方法 | 齒輪的材料 | | | p | 接觸強度
（疲勞點蝕） | 調(diào)質鋼、球墨鑄鐵、珠光體可鍛(duàn)鑄鐵、表面硬化鋼
調(diào)質鋼(gāng) 、氮化鋼(gāng)經氣體氮化 、灰鑄鐵
調質鋼經液體氮化 | 105
105
105 | 5×107
5×106
5×106 | 6.6
5.7
15.7 | 彎曲強度 | 結構鋼 、調(diào)質鋼、球墨鑄鐵 、珠光體可鍛(duàn)鑄鐵
滲碳淬火鋼、表面淬火鋼
調(diào)質鋼(gāng)、氮化鋼(gāng)經氣體氮化、灰鑄鐵
調質鋼經液體氮化 | 104
103
103
103 | 3×106
3×106
3×106
3×106 | 6.25
8.7
17
83 |
附錄B
齒輪的設計公式
（參考件）
B1齒(chǐ)面接觸(chù)強度的設計公式
在初步設計齒(chǐ)輪時，根據齒(chǐ)面接觸(chù)強度，可按下列公式之一估算齒(chǐ)輪傳動的尺寸：
對於(yú)鋼對鋼配對的齒(chǐ)輪副，常系數值Aa，Ab見表B1，對於(yú)非鋼對鋼配對的齒(chǐ)輪副，需将表B1中值乘以修正系數，修正系數數列於(yú)表B2。
表B1鋼對(duì)鋼配對(duì)齒(chǐ)輪副的Aa、Ab值
螺旋角β | 0° | 8～15 | 25～35 | Aa | 483 | 476 | 447 | Ab | 766 | 756 | 709 |
表B2修正系數
小齒輪 | 鋼 | 鑄鋼 | 球墨鑄鐵 | 灰鑄鐵 | 大齒輪 | 鑄鋼 | 球墨鑄鐵 | 灰鑄鐵 | 鑄鋼 | 球墨鑄鐵 | 灰鑄鐵 | 球墨鑄鐵 | 灰鑄鐵 | 灰鑄鐵 | 修正系數 | 0.997 | 0.970 | 0.906 | 0.994 | 0.967 | 0.898 | 0.943 | 0.880 | 0.836 |
齒寬系數ψa見表B3ψd=ψa(u±1)/2。
載荷系數K，常用值K=1.2～2,當載荷平穩 ，齒(chǐ)寬系數較小，軸承對稱(chēng)布置 ，軸的剛性較大，齒(chǐ)輪精度較高（6級以上）以及齒(chǐ)的螺旋角較大時取較小值，反之取較大值 。
許用接觸應力σHP，推薦按下式確定
σHP=0.9σHlim N/mm2………………（B3）
表B3齒寬系數ψa
0.2 | 0.25 | 0.3 | 0.35 | 0.4 | 0.45 | 0.5 | 0.6 |
注:對(duì)人字齒(chǐ)輪應爲表中值的2倍.
B2齒(chǐ)根彎曲強度的設計(jì)公式
在初步設計(jì)齒(chǐ)輪時,根據齒(chǐ)根彎曲強度,可按下列公式估算齒(chǐ)輪的法向模數:
系數Am列於表B4。
表B4系數Am值
螺旋角β | 0° | 8°～15° | 25°～35° | Am | 12.6 | 12.4 | 11.5 |
許用齒根應力σFP，推薦按下式確定：
輪齒單向受力：σFP≈0.7σFE N/mm2
輪齒雙向受力或開式齒輪：σFP≈0.5σFE=σFlim N/mm2
附加說明：
本标準由中華人民共和國(guó)機械電(diàn)子工業部提出 。
本标準由鄭州機(jī)械研究所歸(guī)口。
本标準由鄭州機械研究所、東(dōng)北工學院負(fù)責起草。
本标準起草人劉筱安、劉睿 、張元國(guó) 、杜國(guó)治、楊文通、閻長(zhǎng)新、鹗中凱 、蔣民 、蔡春源。 |
新聞中心
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